1 引 言
随着我国交通强国战略的实施、西部大开发战略的推进和“一带一路”倡议的实施，高速公路、高速铁路等基础设施建设发展迅猛，并逐渐向中西部地区转移，如华丽高速、滇中引水等重大工程。中西部地区岩溶分布广泛，地形、地质、环境复杂艰险，岩溶地区因其特殊的地质构造因素，往往具有高水压、富水、溶洞及断层的特征。岩溶及岩溶水处治难度大,施工风险极高。岩溶突水已成为岩溶地区隧道建设的主要灾害源之一。国内外大量的施工实践表明，高水压富水隧道涌水突泥会给施工、运营和环境带来严重的危害。
近年来，关于隧道突涌水理论分析研究及相关工程实例越来越多。杨兵[2]针对宜万铁路马鹿箐隧道+978溶腔突水事件从岩溶水处治、溶腔揭示及处治措施方面进行了全面阐述。马栋等结合国内典型的高压富水隧道岩溶突水灾害处治工程实践，系统研究和总结了高压富水岩溶隧道、高压富水断层破碎带隧道、深厚富水砂层隧道修建关键技术。申志军等针对宜万铁路全线岩溶隧道详细介绍了超前预报、岩溶处理技术、防灾及报警等关键施工技术。张梅等、张旭东等依托宜万铁路提出了“释能降压”新技术。建峰等针对玉磨铁路甘庄隧道4#斜井突涌水事故，从能量储存、能量释放和施工扰动触发3个阶段说明隧道产生突涌水的灾变机制，提出富水炭质千枚岩隧道突涌水防控流程和具体控制措施。张付军等针对断层破碎带隧道突水治理问题展开数值分析研究，研究了导水洞排水、注浆堵水和排堵结合等不同治理方式对隧道涌水量及围岩稳定性的影响。周文俊针对关山隧道水文地质情况进行分析，采用不同涌水量计算方法对隧道各研究区段涌水量进行预测，发现地下径流模数法预测结果较为符合实际。张民庆等针对宜万铁路马鹿箐隧道“121”突水突泥事件详细阐述了抢险所采取的堵水塞设计与施工措施。肖广智针对我国几类特殊地质条件铁路隧道修建问题进行了对策概述，其中包含了岩溶隧道地下水的处治问题。
以上学者针对高风险岩溶隧道突发涌水处治问题进行了探索和总结，但对于长大公路隧道斜井工区突发大规模持续性涌水造成淹井而采取正洞工区高压泄水的处治方案尚未见报道。本文以华丽高速公路营盘山隧道2#斜井工区突发涌水突泥为工程背景，分析研究特长富水岩溶隧道斜井工区涌水处治技术，提出“暂且搁置斜井、正洞工区高压泄水、分阶段实施、稳步向斜井水头逼近”的泄水处治方案，最终成功攻克泄水难题。
2 工程概况及突泥涌水经过
2.1 工程概况
国家高速公路网G4216成都至丽江高速公路华坪至丽江段营盘山特长隧道位于云贵高原西北横断山脉腹地，隧址区山体走向为中间高两侧低，最高海拔2543m，洞口海拔1620m。隧址区山顶地表植被发育。地表水主要为冲沟中溪流，水位及流量受季节控制明显，具暴涨暴落的特点。岩溶地下水极其发育，溶腔、溶槽分布密集。隧道位于云南省松潘-甘孜地槽褶皱系，为高烈度地震区。地质岩性主要为白云岩、灰岩和片麻岩，围岩级别以Ⅳ、V级为主。
营盘山隧道全长11.28km，最大埋深883m（图1），隧道主线为分离式双洞四车道，单洞建筑界限净宽10.25 m，净高5 m。隧道洞身段支护衬砌采用以锚杆、湿喷混凝土、格栅钢架、型钢钢架组成的初期支护和模筑混凝土二次衬砌相结合的复合式衬砌。开挖方式采用三台阶法以及上下台阶法。
图1 营盘山隧道纵断面
隧道分2个合同段、4个工区（进口端、出口端、1#斜井、2#斜井）进行施工。斜井分送风井和排风井，斜井开挖断面宽8m，高7.6m。其中2#斜井长约1350 m，平均纵坡约10.7%，斜井口与正洞交汇处高差约135m（正洞设计高程1639m，斜井口设计高程1774m）。
在2#斜井转左洞施工573m至ZK26+188时，左洞掌子面突发大规模突泥涌水（因涌水点位于斜井掌子面ZK26+188处，简称“188”突泥涌水），斜井、正洞和泵站陆续被淹，最后涌水从斜井口溢出，斜井+正洞形成一个“斜T字形”的存水区，存水量高达26万m3（图2）。为应对2#斜井突发大规模持续性涌水给正洞掘进带来的影响，需要将斜井积水排掉，以保证出口端正洞与斜井的安全贯通。
图2 2#斜井工区淹没区域（蓝色标注）
2.2 “188”突泥涌水经过
2019年3月3日，隧道2#斜井转正洞左线掌子面掘进至573m（桩号ZK26+188），爆破后在隧道上台阶左下方出现一个直径约2m的溶洞（该处埋深约635 m），随后溶洞发生小规模的涌水和少量涌泥，项目部立即停止掌子面施工，观察、记录涌水和涌泥情况。
3月4日，进行超前地质雷达检测和超前钻孔探测，在掌子面位置钻孔5个，钻孔深度17m，其中掌子面顶部钻孔出现压力水，喷射距离超过8m（图3），通过超前钻孔探明隧道掌子面前方存在长约9m的空腔并有松散渣体。
图3 超前钻压力水喷出
地质雷达报告显示ZK26+188～ZK26+168段节理裂隙发育，溶蚀发育，岩层层间结合较差，岩体结构破碎。其中ZK26+184～ZK26+180、ZK26+174～ZK26+168段围岩极破碎，溶蚀发育，存在溶腔、溶槽。根据超前钻孔和地质雷达检测结果，项目部采取停工观测措施。
3月5日至6日溶腔多次发生小规模涌水和涌泥，涌水量达200～400m³/h。
3月7日，涌水量突然增大，达到了二级泵站的极限排水量，泵站满负荷工作，隧道开始出现积水（当日抽水记录显示抽水量达到6.3万m³）。项目部紧急撤离隧道内人员和部分机械设备。
3月8日凌晨6时左右，掌子面涌水突泥进一步扩大，共涌水11万m3，突泥5000m3以上。凌晨7时，隧道内人员全部撤离，随后隧道二级泵站被淹，停止工作。当天正洞905m（单洞长度）和2#斜井160m被淹，大量施工机械设备淹埋其中，未造成人员伤亡。涌水从斜井口自然流出（图4）。
图4 斜井被淹
斜井被淹停工以后，暂且搁置，出口端正洞正常施工。直到2020年7月，出口端左右洞掌子面逼近斜井贯通面，因掌子面前方存有26万m³水体（135m高的水头），作业面安全风险巨大，需将斜井积水排掉，降低水头压力，保证正洞的安全掘进。
从2019年3月8日突发大量涌水至2020年7月23日开始正式泄水，斜井口涌水持续向外流出，出水量一直保持在每小时约1000～1500m³，从无间断，排水总量达到1485万m³。可以看出，突水口有稳定的补给源。
3 “188”突泥涌水原因分析
3.1 断层构造分析
隧址区共发育有F2、F3断层，断层带附近岩石节理发育，岩体破碎，断层通过处岩体破碎，破碎带影响范围约100m，该段围岩级别极低，开挖作业可能导致涌突水现象。但F2断层距离涌水处较远，F3断层距离涌水处ZK26+188还有1.6km（与线路相交于K24+577），从影响范围可以推断，F3断层不是此次涌突水的直接原因。
3.2 褶皱构造分析
营盘山隧道有3处规模较大褶皱，核部岩石节理很发育、岩体破碎。1处是ZK23+800～ZK24+240段发育的背斜构造，该背斜边部距离涌水处ZK26+188还有1.9km，对本次涌突水影响不大。
另外是ZK26+770～ZK27+370段发育相连的2处褶皱构造，1处为核部位于ZK26+940附近的向斜构造，1处为核部位于ZK27+240附近的背斜构造。2处褶皱的隧道洞身段已开挖完毕，褶皱边部距离涌水处ZK26+188还有582m。
褶皱核部及节理发育带为地下水的赋存提供了较有利条件。但从距离上看，3处大褶皱均不是造成此次涌水的直接原因。
3.3 水文地质调查分析
经调查，隧址区无河流、水库等大型地表水体，可以排除外部水源因素。
从斜井口外溢水的水量变化大小来看，夏季水量较大，冬季水量较小，可以判定降雨是山体地下水的主要补给来源，地下水受降水影响较明显，且山体岩溶管道相互连通，透水性强。
勘察报告显示区内构造复杂、构造活动期次多、岩层较破碎、岩溶水较发育，局部可见岩溶洞穴及漏斗发育。
根据营盘山隧道地表出露含水岩组类型、地表水补给、径流与排泄方向特征，将隧址区划分为不同的水文地质单元，2#斜井及正洞辅助施工段落位于含水层岩性的白云岩和白云质灰岩中，具备岩溶发育条件。
该岩组间夹于下元古界会理群片麻岩及震旦系观音崖组泥质砂岩中，导致在区内形成相对独立的地下水系统，其发育丰富程度直接受节理发育程度和岩溶发育程度控制。
由此可见，独立、丰富的存水单元为此次涌突水提供了地质条件。
3.4超前地质预报分析
图5为2#斜井工区左线正洞地质预报图。报告显示ZK26+197～ZK26+090里程段围岩红蓝色条纹较多，红蓝色条纹相间，反射层较多，各项物理力学指标呈跳跃状变化。该段围岩受褶皱影响，岩体破碎，岩质较硬，节理裂隙发育，局部裂隙水发育，围岩整体稳定性差。
图5 2#斜井工区左线正洞地质预报图
3.5 实际涌水量分析
原地质勘探资料显示，集中降雨状态下营盘山隧道2#斜井内呈点滴状或淋雨状出水，设计总抽水量为250万m³。但是结合现场实际地质情况，截至2019年3月8日2#斜井停工，2#斜井现场实际抽水量达到1770万m³，已远远超出设计总量。
3.6 综合判定
综合上述断层构造、褶皱构造、水文地质等勘探情况和掌子面涌水情况分析，施工段地下水类型主要为岩溶水或地下暗河，岩溶水主要分布在岩溶管道中，管道相互连通性强，水量丰富。隧道施工揭露溶腔，排水后溶腔岩壁因失去平衡而坍塌，或者岩溶通道因排水疏通，与相邻溶腔或地下暗河相连通，导致发生“188”大规模持续性突泥涌水。
4 突泥涌水灾害处治总体方案比选
借鉴以往经验，决定对斜井反坡抽水、斜井+正洞抽排结合和利用隧道出口正洞泄水3个方案进行比选，确定最佳方案。
4.1 斜井反坡抽水
营盘山隧道涌水导致2#排风斜井与正洞形成一个巨大的“斜T字形”存水区，因斜井高差较大，可利用抽水泵站对营盘山隧道涌水段分阶段进行抽排水。斜井长1350m，平均坡度10%，高差135m，开始抽水采用移动泵组，抽水至斜井1/2位置设1级泵站，然后抽水到与正洞交叉处设2级泵站，泵站建设完成后接替移动泵组继续抽水。
该方案需要投入大功率的抽水设备，水泵泵组需要进行特殊定制，抽排功率要考虑排水量+补水量，还要考虑2倍富余，抽水设备还要考虑备用，需要准备3套（启用+检修+备用的3级保障体系），增加大量额外成本，经济性较差。抽水一旦开始，不能停止，需要24h不停抽水，电力、人力、抽水设备投入巨大，综合成本较高。斜井经过浸泡、泄水之后围岩产生负压，同时还要面临洞身塌落的安全风险，且持续时间长，工期成本巨大，经济、安全和工期都不占优势。
4.2 斜井+正洞抽排结合
采用斜井+正洞抽排结合方案，除了配备斜井反坡分级抽水设备之外，还需配备潜孔钻机等正洞泄水成套设备，设备投入相比单纯的斜井反坡分级抽水方案大量增加。另外还将面临斜井+正洞“两线作战”，除了承受斜井负压洞身塌落的安全风险之外，还要承受正洞高压泄水的冲击风险。安全风险相比单纯的斜井反坡分级抽水方案大大增加，依然不是最佳选择方案。
4.3 利用隧道出口端正洞泄水
随着出口端正洞工区开挖面逼近斜井工区正洞开挖面，采用出口端正洞泄水，可以免去斜井反坡分级抽水，成本将降低约90%，同时缩短工期，综合成本可节约80%，技术优势明显。但工艺要求较高，同时也面临正洞突泥涌水风险。经反复论证，最终提出“暂且搁置斜井、正洞工区高压泄水、分阶段实施、稳步向斜井水头逼近”的泄水处治方案。
5 分阶段泄水方案设计及施工
结合现场左右洞的施工进展，确定正洞工区左洞先行贯通，分6个阶段实施泄水：
第1阶段：超前探水泄水；
第2阶段：钻孔释压泄水；
第3阶段：揭露岩溶通道泄水；
第4阶段：左右洞交替掘进泄水；
第5阶段：引水导洞泄水；
第6阶段：洞内清渣及洞身加固。
5.1 岩柱安全厚度计算
岩石单轴抗压强度远大于正洞水压力，围岩岩柱抗水压力能力主要受岩体结构面发育程度及结构面强度控制。为保证出口端正洞与斜井的安全贯通，需要在正洞与斜井之间保留安全厚度岩体，安全厚度岩体应满足式（1）：
T≥P （1）
式中：T为岩柱总抗剪力（N）；P为岩柱所受总荷载，取为掌子面静水压力（N）。其中，掌子面水位高差为135 m，水的重度为10kN/m3，隧道正洞截面积约为100 m2，计算得到P=135 m×10 kN/m3×100 m2=135 000 kN。
岩柱厚度按式（2）计算：
H=T/(S×L) （2）
式中：H为岩柱厚度（m）；L为结构面总长（m），按结构面为环形、贯通等不利情况考虑，隧道正洞轮廓周长约36m；S为岩体抗剪强度（kPa），取软弱结构面抗剪强度，根据《工程岩体分级标准》(GB50218—2014 )，按较软岩结合程度一般考虑，取为90kPa。不考虑岩块间咬合力，按贯通结构面不利情况计算，取T=P=135 000 kN，得到岩体厚度H=T/(S×L)=135 000 kN/(90 kPa×36 m)=41.7 m。安全起见，岩柱安全厚度按50m控制。
5.2 第1阶段：超前探水泄水
此时，正洞左右幅掌子面距离斜井贯通面分别为582m和649m。在掌子面进行超前钻孔，边钻孔探水边泄水，共钻探5个超前泄水孔，孔径150mm，长度50m，两个循环之间搭接20m，作为下个循环的保护岩盘。并结合进行TSP、地质雷达超前预报，一方面探明掌子面前方围岩地质及地下水情况，为验证设计及调整施工方案提供依据，另一方面通过超前钻孔出水情况和斜井水位下降情况来判断是否与斜井积水连通。
根据超前泄水孔钻孔过程中揭示的地质及地下水情况，在确定施工安全的情况下，左右幅正洞掌子面稳步向斜井贯通面推进。
在该段施工过程中，如果超前泄水孔出水量增大，斜井水位出现下降，即停止掌子面掘进，增加泄水孔的数量进行泄水。
经第1阶段超前探水泄水，泄水量没有出现较大增加，斜井水位也没有下降，泄水效果并不明显。
5.3 第2阶段：钻孔释压泄水
针对第1阶段效果不明显的情况，泄水进入第2阶段。掌子面继续向前推进，选择左洞先行，掘进至预留一定岩柱厚度时，施作消能墙（抗冲击挡水墙）并钻泄水孔，进一步逼近斜井水体进行泄水（图6、图7）。
图6 第2阶段方案设计
图7 消能墙和泄水孔纵断面
左洞先行，右洞暂停施工。左洞掌子面掘进至距斜井贯通面50m时，停止施工，预留一定的岩柱厚度，对上台阶掌子面采用C25喷射混凝土进行封闭。
在距离掌子面1.5m处施作2m厚的消能墙（抗冲击挡水墙）。在掌子面底部两侧向外开凿出2条排水沟，排除墙后涌水和涌渣。消能墙下部基础埋入上台阶底部1m，拱部四周扩挖至正常开挖面以外不少于50cm。消能墙周边设置HRB400-22砂浆锚杆对其进行锚固（图8）。
图8 消能墙横断面
挡水墙上梅花型预埋ϕ200、L=2.5m的导向管，钢管角度按向上1°～3°控制，左右方向与隧道轴线平行。导向管外露20cm并在导向管上焊接法兰盘。导向管通过门型支架进行定位和固定，保证仰角和轴线。门型支架采用HRB400-22钢筋焊接而成，确保导向管定位准确、牢靠，浇筑混凝土期间不发生偏移。
挡水墙混凝土浇筑15d之后，于2020年7月23日正式开始进行钻孔泄水（图9），钻孔要求不一次性打穿岩体，当泄水孔呈股状压力水喷出时则停止钻进，通过增加泄水孔数量或最后打穿岩体来扩大排放量，直到斜井水位出现明显下降为止。
图9 泄水孔位置
第2阶段钻孔释压泄水效果明显，钻孔泄水当天斜井停止向外涌水。起初斜井水位以约30cm/h的速度下降，但情况很快发生变化，1h之后孔道塌孔，出水变小，水位下降速度减慢。按既定方案，通过挡水墙预留孔口连续钻孔，但均因塌孔卡钻严重而未打穿岩柱。
在持续钻孔过程中发现掌子面前方出现断层破碎带，孔道成孔困难，反复出现塌孔和堵塞，为此换装多根“清孔钻头”同时进行反复清孔，保证每天有3～4个泄水孔始终保持呈股状水喷出状态，以保证斜井水位的持续下降。由于孔道断断续续出现堵塞，期间斜井水位有少许回升，但总体呈缓慢下降趋势。
5.4 第3阶段：揭露岩溶通道泄水
通过第2阶段泄水，斜井水位呈下降趋势，但总体下降速度较为缓慢，且水位反反复复，平均每天水位仅下降50～100cm。于是开始尝试从右洞泄水，泄水进入第3阶段。
采用三维雷达探测新技术，并结合超前钻探，对右洞作业面前方围岩进行预判，摸清前方及周边溶腔水体，在确保安全可靠的前提下，逼近溶腔水体，试探性开挖掘进，揭露岩溶通道泄水。
隧道出口端K26+817～K26+661段左右幅洞身围岩外延40m范围空间区域综合探测结果如图10所示。探测结果显示，掌子面前方15m位置需要穿越一巨大溶腔（图11），该溶腔向左发展，从洞底贯通至左洞，存水量约2000m3，前方裂隙岩溶水发育，含水丰富，且互相连通，直达斜井。若能直接揭露溶腔，通过岩溶管道打通斜井，可加快泄水进程。
图10 地质雷达三维成像探测综合结果
图11 掌子面前方巨大溶腔
通过超前钻孔，探明溶腔、断层或破碎带边界，印证溶腔位置，短进尺掘进至距离溶腔5m位置，实施精准爆破，2020年10月3日爆通岩溶通道，斜井水位急剧下降，泄水效果明显。很显然，溶腔与斜井互相连通。
2020年10月12日斜井水位持续下降至距离正洞底约70m时，岩溶管道塌孔造成堵塞，泄水停止。在清理涌渣的过程中发生突泥涌水，人机迅速撤离，作业面暂停施工。
5.5 第4阶段：左右洞交替掘进泄水
当右洞突发涌水暂停施工以后，尝试开始左洞泄水。左洞挡水墙爆破拆除之后采用第3阶段同样方法，即综合预报、探明溶腔、稳步掘进、精准爆破、揭露岩溶通道泄水。当左洞泄水受阻，暂停施工，再寻求右洞突破，左右洞交替推进泄水。
第4阶段左右洞交替推进泄水，历时6个月，2021年1月21日斜井水位降低至正洞范围，水位停止下降（图12）。
图12 斜井水位监测
5.6 第5阶段：引水导洞泄水
经过前4个阶段的泄水，虽然水位降低至正洞范围，但正洞内仍有约6万m3积水需要排除。由于掌子面已临近贯通面，考虑正洞泄水处治风险较大，为保证安全，寻求通过横向导洞泄水。
当右洞开挖里程超过左洞斜井贯通面约25m左右时，以横洞形式从右洞向左洞施作引水导洞泄水（图13）。
图13 第5阶段方案设计
首先根据横向三维雷达检测和超前钻孔探测，避开岩溶及裂隙发育区，选择合适位置，横向掘进，施作横向引水导洞。引水洞参照车行横洞断面，轮廓线范围内注双液浆，轮廓外50cm施作ϕ108大管棚，间距40cm，斜洞口与主洞交叉口参照人行通道断面尺寸进行加固，支护参数采用I20工字钢，超前支护使用ϕ42×4mm超前小导管（图14）。
图14 引水洞横断面
通过横向掘进，直接通向水体，预留5m安全岩柱厚度爆通泄水通道，将斜井工区正洞剩余积水全部排放，实现正洞斜井连通。
完成泄水以后，将引水洞斜洞口与主洞交叉口扩挖成车行横洞，永临结合。
通过引水导洞将正洞剩余积水全部排放完毕后，具备进洞清理涌渣条件。
5.7 第6阶段：洞内清渣及洞身加固
针对洞身长时间浸泡引起的不稳定风险，采取“分层分段稳步清渣+临时护拱+径向注浆，往复循环”的处治措施，逐步向掌子面推进（图15、图16）。
图15 渣体分段分层清理
图16 临时护拱加固
清理涌渣按5m一段分段清理，清理完毕立即施作工字钢护拱，保证初期支护稳定和接下来注浆施工的安全。
洞身加固采用径向注浆加固，注浆分拱顶和拱腰边墙2次注浆。为保证清渣的同时拱顶不发生坍塌，先在涌渣的支撑下，对拱顶裸露部分进行注浆，然后进行拱腰和边墙区域清渣，清渣之后立刻安装护拱，进行拱腰和边墙区域注浆。
边加固边推进，直至掌子面。
5.8 泄水方案优化
通过6个阶段的有机结合，成功完成泄水，但同时也暴露了原泄水方案的不足，需要优化改进。
（1）通过预留安全厚度岩柱，施作消能墙（抗冲击挡水墙）并钻孔进行释压降水，但原先预留岩柱厚度50m过于保守，钻孔需要穿过软弱夹层，因频繁卡钻，钻孔无法实施，导致泄水不够顺畅。以后类似项目可通过理论计算+数值模拟+超前试钻探+前期经验方式综合确定预留岩柱厚度。
（2）通过施作消能墙（抗冲击挡水墙），在泄水过程中起到了阻隔和迟滞高压水柱的作用，避免高压水对作业面人机造成危害。但在消能墙的设计尺寸上也有优化的空间，需要充分考虑墙体底部两侧预留泄水通道口的大小。后期底部两侧排水通道因出现泥砂堵塞，需要边清理边泄水，减缓了泄水速度，造成最终将一侧爆开1道4m见方的口子方可继续泄水。
5.9 安全配套措施
（1）超前预报采用地质素描、地质雷达、TSP、三维雷达探测和超前钻探等方式开展综合预报，利用多种手段进行相互验证，提高超前预报的准确性。
（2）泄水钻孔采用HM90AC多功能潜孔钻机，钻机配置柴电双动力，特制深孔双马达动力头，高扭矩，钻机配有液压夹持卸扣装置，自动化卸扣，满足钻孔安全施工要求。
（3）正洞施工至距离贯通面50m时，隧道内停止一切施工，正洞内仅剩下泄水施工人员，并要控制人员数量，其他人、机全部撤至洞外。
（4）正洞积水主要经隧道两侧排水沟和中央排水沟顺坡排出隧道。在泄水孔钻孔前应对洞内排水沟进行清理，保证泄水期间排水畅通。
（5）隧道泄水前，应提前对隧道口既有空压机房、配电房、保安室、隧道仓库等临时设施进行防护。
（6）洞外排水系统要做专项调查，保证隧道泄水期间隧道出口下游河道的通畅，不会对河道两侧居民安全和财产造成损失，并在正式泄水前通知周围居民。
（7）做好正洞排水量、斜井水位的连续监测，密切关注洞内掌子面围岩变化或出水量变化。
（8）泄水期间，做好全周期的洞内和洞外安全警戒。洞内施工人员要穿戴好救生衣和防护服，规划好紧急撤离路线。
（9）针对泄水作业编制专项应急预案，开展专项应急演练，现场做好应急准备，保证泄水过程中发生突泥涌水等安全事故时，可立即启动应急预案。
6 结论与建议
本文依托营盘山隧道2#斜井“188”突泥涌水，分析研究涌水机理，现场分阶段实施泄水处治，得出如下结论和建议：
（1）针对斜井工区“188”突泥涌水，提出“暂且搁置斜井、正洞工区高压泄水、分6个阶段实施、稳步向斜井水头逼近”的泄水处治方案，该方案得到了有效验证，在安全、经济等方面综合效益显著。
（2）正洞工区分阶段泄水分为超前探水泄水、钻孔释压泄水、揭露岩溶通道泄水、左右洞交替掘进泄水、引水导洞泄水和洞内清渣及洞身加固等6个阶段。在泄水的同时，掌子面左右洞交替向斜井贯通面推进，步步为营，最终完成泄水。类似项目可根据具体情况部分采用该方案。
（3）斜井淹井对隧道地质勘察工作提出更高要求，长大复杂岩溶隧道应进一步提高地质勘察的准确性，对于隧道不良特殊地段应进行专项勘察设计，施工单位应通过综合预报手段对隧道地质情况进行验证和动态管理。
摘自《现代隧道技术》